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보 폭의 2～3배, 실제 1.5～2.5배 범위에서 설계한다. 보의 횡방향 지점간의 거리(횡지지 간격)는 압축플랜지 또는 압축면의 최소 폭 b의 50배 이하로 하며, 이는 횡좌굴을 고려한 것이다.
(3) 철근 배근
철근 배근 시 지름이 작은 철근은 인장응력
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좌굴하중과 양단 고정기둥의 좌굴하중과의 비>
1. 1:4(2008)
2. 양단 힌지기둥 좌굴강도 : n=1, 양단 고정기둥 좌굴강도 : n=4(2008)
<압축재의 좌굴하중 산정시 직접적인 관계>
1. 단면2차모멘트, 탄성계수, 지지조건(2008)
2. 압축재의 Euler 좌굴하
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좌굴하중과 양단 고정기둥의 좌굴하중과의 비>
1. 1:4(2008)
2. 양단 힌지기둥 좌굴강도 : n=1, 양단 고정기둥 좌굴강도 : n=4(2008)
<압축재의 좌굴하중 산정시 직접적인 관계>
1. 단면2차모멘트, 탄성계수, 지지조건(2008)
2. 압축재의 Euler 좌굴하
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좌굴길이가 이므로 이를 오일러식 (11-2)에서 대신에 대입하면 다음과 같다.
(11-10)
장주의 오일러식을 적용하는 범위는 식 (11-11)에서와 같이 식 (11-3)에서 좌굴응력 대신에 허용압축응력 으로 놓고 세장비를 구한 값보다 큰 세장비를 갖는 기둥
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발생한다. 그렇기 때문에 기둥의 좌굴 임계하중이 더욱 증가하는 것을 알 수 있다.
임계하중의 값을 이론값과 비교해 봤을 때 오차가 190%에서 230%에 이르기까지 매우 크게 나타남을 볼 수 있었다. 이와 같은 오차가 발생하게 된 원인을 살펴보
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보의 춤에 웨브의두께를 곱한 값으로 한다.
형강보의 설계에서 휨응력, 전단응력과 함께 고려하지 않으면 안되는 것이 집중하중에 의한 웨브의 국부좌굴 현상이다. 웨브의 국부좌굴에 대한 설계식은 많은 실험 결과에서 경험적으로 얻은 것
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