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보 폭의 2～3배, 실제 1.5～2.5배 범위에서 설계한다. 보의 횡방향 지점간의 거리(횡지지 간격)는 압축플랜지 또는 압축면의 최소 폭 b의 50배 이하로 하며, 이는 횡좌굴을 고려한 것이다.
(3) 철근 배근
철근 배근 시 지름이 작은 철근은 인장응력
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좌굴하중과 양단 고정기둥의 좌굴하중과의 비>
1. 1:4(2008)
2. 양단 힌지기둥 좌굴강도 : n=1, 양단 고정기둥 좌굴강도 : n=4(2008)
<압축재의 좌굴하중 산정시 직접적인 관계>
1. 단면2차모멘트, 탄성계수, 지지조건(2008)
2. 압축재의 Euler 좌굴하
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좌굴하중과 양단 고정기둥의 좌굴하중과의 비>
1. 1:4(2008)
2. 양단 힌지기둥 좌굴강도 : n=1, 양단 고정기둥 좌굴강도 : n=4(2008)
<압축재의 좌굴하중 산정시 직접적인 관계>
1. 단면2차모멘트, 탄성계수, 지지조건(2008)
2. 압축재의 Euler 좌굴하
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좌굴이 발생하는 경우로서 공칭전단강도는 다음과 같이 산정된다.
Vn = Aw
(2) 공칭휨강도
① 소성해석
소성해석에 의해 설계할 경우 보는 소성모멘트에 도달한 이후 충분한 비탄성변형을
통하여 모멘트재분배를 보장할 수 있어야 한다. 소성
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좌굴길이가 이므로 이를 오일러식 (11-2)에서 대신에 대입하면 다음과 같다.
(11-10)
장주의 오일러식을 적용하는 범위는 식 (11-11)에서와 같이 식 (11-3)에서 좌굴응력 대신에 허용압축응력 으로 놓고 세장비를 구한 값보다 큰 세장비를 갖는 기둥
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보의 춤에 웨브의두께를 곱한 값으로 한다.
형강보의 설계에서 휨응력, 전단응력과 함께 고려하지 않으면 안되는 것이 집중하중에 의한 웨브의 국부좌굴 현상이다. 웨브의 국부좌굴에 대한 설계식은 많은 실험 결과에서 경험적으로 얻은 것
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