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05
6.77
19.5
6.17
8.40
12.20
16.34
32.50
24.13
2.56
3.48
5.06
6.77
20.0
6.17
8.40
12.20
16.34
33.33
24.09
2.56
3.49
5.07
6.78
5. Mohr - Coulomb 파괴규준선 및 시험결과
공시체번호
1
2
3
4
수직응력
σ (tf/m2)
5.0045
10.0091
15.0136
20.0181
τ (tf/m2)
4.108
4.477
7.021
8.047
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시험기 주변의 작업으로 인하여 압밀 시험기에 충격이 가해져 변위량이 갑자기 튀는 등 실험의 오차 원인이 많았다.
압밀실험 결과를 이용하여 하중재하에 의한 압밀침하량과 압밀침하의 시간에 따른 변화를 예측할 수 있다. 재하후 시간 t가
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결과의 이용법), 임병조·김영수 共譯, 형설출판사, 1999
▶ 토질시험, 이상덕, 새론 출판사, p. 125∼130.
▶ 토질시험 원리와 방법, 이상덕 지음
▶ 토질시험, 김상규 지음, 동명사
▶ 황 근, 토목시공학 1985.
▶ 토질역학 (Principle od geotechnical engineer
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시험결과 및 계산
온도 4 ~ 30℃에 있어서의 물의 비중(Cw) 및 수정계수(K)
흙의 비중은 다음 식으로 계산한다.
일반적인 흙의 비중은 대략 2.60~2.80이다.
여기서, K : 수정계수 : 흙의 건조중량
: 플라스크+물 중량 : 플라스크+흙 중량
비중병(Pycnomete
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시험은 원래 자연지반에서 채취된 흐트러지지 않은 점토에 적용되는 시험이다. 즉 3축 압축시험에서 비압밀 비배수의 조건 (UU 시험) 밑에서 행해진 결과를 이용하여 Mohr의 응력원을 그렸을 때 그림과 같이 파괴 포락선이 수평이 되는 (ΦL=0) 흙
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결과 및 토의
일축 압축강도는 1.97t/m2(=19.32kN/m2)로 매우 낮게 측정되었다. 점토의 일축압축 강도에 따른 분류에 의하면 매우 연약 점토의 경우에 24kN/m2로 시험시료는 매우 연약한 점토일 것으로 추측된다.
오차의 요인으로는 처음 트리밍을 할
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결과 및 토의
일축 압축강도는 1.97t/m2(=19.32kN/m2)로 매우 낮게 측정되었다. 점토의 일축압축 강도에 따른 분류에 의하면 매우 연약 점토의 경우에 24kN/m2로 시험시료는 매우 연약한 점토일 것으로 추측된다.
오차의 요인으로는 처음 트리밍을 할
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시험결과
♣ 계산 방법
1) 굵은 골재의 표면건조포화상태의 밀도, 절대건조 상태의 밀도 및 흡수율은 각각 다음 식에 의해 산출한다.
표면건조 포화상태의 비중
:
B
B-C
절대건조상태의 비중
:
A
B-C
흡 수 율
:
(B - A) × 100
A
여기서, A = 건조기에
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결과값 분석
직접전단시험의 목적은 수직 응력에 대한 전단 응력을 구해서 강도정수를 알아내고 전단 저항에 대한 식을 구하여서 전단강도 정수를 구하는 것이다.
실험결과 = 0.6953+ tan 49.98°가 구해졌다. 실제로 구한 전단력은 최대 전단력으
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결과값을 함수비 +10%의 값이 38.14 %, 건조단위중량은 1.363 g/ 으로 계산되었고 습윤 단위중량은 1.837 g/ 의 값을 측정해 낼 수 있었다.
실험 내내 조원이 세 명이다 보니 시험에 적극적으로 참여할 수 있었다는 면에서는 좋았지만 부수적인 시험
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