RC보의 처짐계산

목차

1. 서 론

2. 실 험

3. 관련이론

4. 하중과 처짐과의 관계

5. 모멘트와 곡률과의 관계

6. 하중변화에 따른 중립축의 변화

7. 결 론

참고문헌

본문내용

5.79
0.60 Pu
5.076
152280
6405.65
4.89
6.35
0.65 Pu
5.499
164970
6378.95
5.32
6.91
0.70 Pu
5.922
177660
6359.34
5.75
7.46
0.75 Pu
6.345
190350
6344.62
6.17
8.02
0.80 Pu
6.768
203040
6333.34
6.60
8.56
0.85 Pu
7.191
215730
6331.31
7.02
9.10
0.90 Pu
7.614
228420
6317.64
7.44
9.66
0.95 Pu
8.037
241110
6312.09
7.86
10.20
1.0 Pu
8.46
253800
6280.58
8.30
10.7
그림 4.1 하중과 처짐과의 관계
5. 모멘트와 곡률과의 관계
1) 0.05Pu일 때 (Ma 2) 0.10Pu일때 (Ma 3) 0.15Pu일 때 (Ma>Mcr , I = Ig)
동일한 방법으로 0.20Pu에서 0.95Pu까지 Ma변화에 따른 파이 값을 구할 수 있고 그 값은
표 5.1 에 정리하였다.
20) 1.0Pu일때 (I = Icr)
표 5.1 모멘트와 곡률과의 관계
Pa (t)
M(kgfcm)
I
Φ
0.05 Pu
0.423
12690
19531.25
12.35
0.1 Pu
0.846
25380
19531.25
12.35
0.15 Pu
1.126
38070
14285.22
11.158
0.20 Pu
1.692
50760
9657.54
13.454
0.25 Pu
2.115
63450
8009.58
14.697
0.30 Pu
2.538
76140
7281.16
15.482
0.35 Pu
2.961
88830
6910.68
16.007
0.40 Pu
3.384
101520
6702.70
16.38
0.45 Pu
3.807
114210
6577.05
16.655
0.50 Pu
4.23
126900
6476.71
16.865
0.55 Pu
4.653
139590
6442.96
17.029
0.60 Pu
5.076
152280
6405.65
17.161
0.65 Pu
5.499
164970
6378.95
17.268
0.70 Pu
5.922
177660
6359.34
17.357
0.75 Pu
6.345
190350
6344.62
17.431
0.80 Pu
6.768
203040
6333.34
17.494
0.85 Pu
7.191
215730
6331.31
17.506
0.90 Pu
7.614
228420
6317.64
17.595
0.95 Pu
8.037
241110
6312.09
17.636
1.0 Pu
8.46
253800
6280.58
18.12
그림 5.1 모멘트와 곡률과의 관계
6. 하중변화에 따른 중립축의 변화
6.1 균열전 중립축 (환산단면의 도심축)
그림 6.1 균열전 중립축
25-12.68 = 12.35 (밑에서)
6.2 균열 발생 후 중립축 변화
그림 6.2 균열발생후 중립축
1) 0.15Pu 일때
동일한 방법으로 0.20Pu ~ 0.95Pu 까지 시험체 하단에서 중립축까지 거리를 구할수 있고 이를 표 6.1에 정리하였다.
6.3 균열 환산단면 중립축
그림 6.3 균열환산단면 중립축
)
여기서
표 6.1 하중증가에 따른 중립축 변화
Pa (t)
M(kgfcm)
I
중립축까지거리
0.05 Pu
0.423
12690
19531.25
12.35
0.1 Pu
0.846
25380
19531.25
12.35
0.15 Pu
1.126
38070
14285.22
11.158
0.20 Pu
1.692
50760
9657.54
13.454
0.25 Pu
2.115
63450
8009.58
14.697
0.30 Pu
2.538
76140
7281.16
15.482
0.35 Pu
2.961
88830
6910.68
16.007
0.40 Pu
3.384
101520
6702.70
16.38
0.45 Pu
3.807
114210
6577.05
16.655
0.50 Pu
4.23
126900
6476.71
16.865
0.55 Pu
4.653
139590
6442.96
17.029
0.60 Pu
5.076
152280
6405.65
17.161
0.65 Pu
5.499
164970
6378.95
17.268
0.70 Pu
5.922
177660
6359.34
17.357
0.75 Pu
6.345
190350
6344.62
17.431
0.80 Pu
6.768
203040
6333.34
17.494
0.85 Pu
7.191
215730
6331.31
17.506
0.90 Pu
7.614
228420
6317.64
17.595
0.95 Pu
8.037
241110
6312.09
17.636
1.0 Pu
8.46
253800
6280.58
18.12
그림 6.4 하중증가에 따른 중립축 변화
7. 결 론
시험에 의한 하중-처짐곡선과 이론에 의한 값이 약 1.5ton이 가해진 이후 차이를 보이기 시작한다. 같은 하중이 가해지더라도 시험에 의한 처짐값에 비해 이론적으로 구한 처짐량이 상대적으로 더 많은데 그 이유는 단면이차 모멘트를 적용하는데 있어서 실제 실험에서 작용하는 단면 2차 모멘트에 비해 이론적으로 작용한 단면 2차 모멘트의 값이 더 작은값으로 식에 적용되어진 것 같다. 특히 균열이 진행되는 과정에서 이런현상이 더 많이 발생했는데 이론적으로 단면 2차 모멘트를 구할때 균열이 진행되는 과정의 단면 2차 모멘트를 구하는데 있어서 오차가 있었으리라 예상된다. 그 증거로 그래프를 보면 초기 하중이 적게 작용하는 경우와 균열이 다 발생한 후의 처짐값은 실험에 의한 처짐값과 이론에 의한 처짐값이 거의 일치하는데 반해 그 중간과정에서의 값이 틀린데서 찾을 수 있다. 이는 오차값이 콘크리트의 재료적 특징이나 철근의 물리적 특성에 기인한 것이 안닌 하중이 증가하면서 변하는 단면 2차 모멘트의 값에 있다는 것을 알 수 있다
참고문헌
1. 문제길외 2인(2003) “철근콘크리트” pp 234~246
2. 양창현(2002) “구조역학” p. 234~237
3. 조희(2001) “전단보강된 R.C 보의 휨거동

키워드

보의 처짐,   RC보,   시방서 규정에 따른