|
전단파괴)
5, 6조 실험 계산 및 결과
5, 6조 파괴양상 (전단파괴)
7, 8조 실험 계산 및 결과
7, 8조 파괴양상 (휨파괴)
9, 10조 실험 계산 및 결과
9, 10조 파괴양상 (휨파괴)
3. 결론 및 고찰
결 론
이번 실험의 목적은 철근콘크리트보의 휨파괴와 전
|
|
|
준비
4) 재하시험
3. 해설 및 체크사항
4. 시험결과
5. 그래프
1) 철근의 하중-변형률 곡선
2) 하중-처짐 그래프
3) 모멘트-곡률 그래프
6. 결과분석
1) 휨 보
2) 전단보
7. 시험 후 느낀 점
8. 그 외 필요한 내용
9. 문제해석
|
|
|
전단력이 작은 위치(보의 중앙부근)에 두는 것이 좋다. 이는 중앙 부근이 전단응력이 작으면서, 압축 휨응력은 연직 시공이음면에 직각으로 작용하여 강도 저하를 극소화 할 수 있기 때문이다.
(2) 전단 보강 철근의 간격 제한
a. 수직 스터럽
|
|
|
보에서의 기본 관심사는 휨모멘트와 전단에 대한 저항능력
- 응력 : 휨모멘트에 의해 단면에 압축 및 인장응력 발생
전단력에 의해 단면에 전단응력 발생
- 인장, 전단응력에 대하여 철근으로 보강
- 응력뿐 아니라 부착강도를 확보하여야 한
|
|
|
보강철근량
2) 하판 우각부
(1) 인장응력 최대값
(2) 허용 휨 인장응력
∴보강철근 필요
(3) 보강철근량
6장. 철근 배근 및 설계 도면
6.1 철근배근.
1)주철근
위치
인장단 철근 간격
압축단 철근 간격
상부슬래브 우각부
D22@125mm
D22@250mm
상부슬래브
|
|
|
보의 휨파괴와 균형보
6.1 보의 휨파괴
보에 작용한 휨모멘트가 커지면 인장철근이 약해서 파괴되는 연성파괴나, 또는 압축측 콘크리트가 약해서 파괴되는 취성파괴가 일어난다.
(1) 연성파괴
압축 콘크리트가 파괴되기 전에 인장철근이 항복
|
|
|
철근량의 조건
겹침이음의 종류
{사용한` A_{s}}over{필요한 A_{s}}≥2이고 또 {겹침이음 된 A_{s}}over{총철근량 A_{s}}≤{1}over{2}인 경우
A급 이음
위의 조건에 해당되지 않는 경우
B급 이음
7.4.2 압축철근의 겹침이음
이형철근을 압축철근으로 사용할
|
|
|
보 파괴실험에서 얻은 콘크리트의 파괴되는 압축강도 및 파괴 하중
파괴모드
파괴 압축강도(kgf/cm2)
파괴 하중(tf)
인장측 취성파괴
126.6
14.3
연성파괴
210.9
23.9
압축측 취성파괴
255.1
28.8
이는 설계된 보의 파괴모드 별로 파괴되는 압축강도와 파
|
|
|
압축 파괴를 서서히 일으킨다.
7.2 콘크리트의 응력 해석(균열 발생전)
(1) 해석상의 가정
a. 단면의 변형도는 중립축에서의 거리에 비례한다.
b. 콘크리트와 PS 강재 및 보강 철근을 탄성체로 본다.
c. 콘크리트의 전단면을 유효하다고 본다.
d. 단
|
|
|
전단에 의해 생기는 균열은 사인장응력에 의해 생기므로 경사방향으로 중립축 또는 압축역까지 발전하는 경우가 있다. 이밖에도 균열은 부착응력, 건조수축, 부동침하, 수화열, 철근의 부식 등에 의해 생기며 균열 폭은 철근의 응력과 지름에
|
|
메뉴펼치기
